/MAT/LAW52 (GURSON)
- Ключевое слово блочного формата. Этот закон основан на законе Гурсона.
конститутивный закон, который используется для моделирования зависимости скорости вязкоупруго-пластической деформации. пористые металлы.
Формат
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW52/mat_ID/unit_ID or /MAT/GURSON/mat_ID/unit_ID |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
\(\rho_{i}\) |
\(\rho_{i}\) |
||||||||
E |
E |
\(\nu_{12}\) |
\(\nu_{12}\) |
Ифлаг |
Фгладкий |
Fcut |
Fcut |
доходность |
|
A |
A |
B |
B |
N |
N |
c |
c |
p |
p |
\(q_{1}\) |
\(q_{1}\) |
\(q_{2}\) |
\(q_{2}\) |
\(q_{3}\) |
\(q_{3}\) |
SN |
SN |
\(\epsilon_{N}\) |
\(\epsilon_{N}\) |
fI |
fI |
fN |
fN |
fc |
fc |
fF |
fF |
If I урожай > 0 : .. csv-table:
:header: "(1)", "(2)", "(3)", "(4)", "(5)", "(6)", "(7)", "(8)", "(9)", "(10)"
:widths: 10, 10, 10, 10, 10, 10, 10, 10, 10, 10
"Tab_ID", "", "XFAC", "XFAC", "YFAC", "YFAC", "", "", "", ""
Определение
Поле |
Содержание |
Пример единицы СИ |
|---|---|---|
mat_ID |
Идентификатор материала.(Целое число, максимум 10 цифр) |
|
unit_ID |
Идентификатор объекта.(Целое число, максимум 10 цифр) |
|
mat_title |
Название материала.(Символ, максимум 100 символов) |
|
\(\rho_{i}\) |
Начальная плотность.(Реальная) |
\([\frac{kg}{m^{3}}]\) |
E |
Модуль Юнга.(Реальный) |
\([Pa]\) |
\(\nu_{12}\) |
Коэффициент Пуассона.(Реальный) |
|
Ифлаг |
Флаг вязкопластического течения. 1 = 0 Критерии фон Мизеса. = 1 Критерии фон Мизеса. = 2 1 + зарождение пустот установлено на ноль при сжатии = 3 0 + образование пустот при сжатии установлено на ноль. (Целое число) |
|
Фгладкий |
Рассчитана скорость плавной деформации. = 0 (по умолчанию) Нет сглаживания скорости деформации. = 1 Сглаживание скорости деформации активно. (Целое число) |
|
Fcut |
Частота среза для скорости деформации фильтрация.По умолчанию = 1030 (Реальное) |
\([Hz]\) |
доходность |
Флаг для расчета предела текучести. 3 = 0 Использование закона Каупера-Саймонда. = 1 Использование таблицы предела текучести (предел текучести в зависимости от пластической деформации). (Целое число) |
|
A |
Предел текучести.(Реальный) |
\([Pa]\) |
B |
Закалка параметр.(Реальный) |
\([Pa]\) |
N |
Показатель упрочнения.(Реальный) |
|
c |
Коэффициент скорости деформации в Закон Каупера-Саймонда.(Реальный) |
\([\frac{1}{s}]\) |
p |
Показатель скорости деформации в шкале Каупера-Саймонда закон.(Реал) |
|
\(q_{1}\) , \(q_{2}\) , \(q_{3}\) |
Материал повреждения параметры.(Реальные) |
|
SN |
Гауссов стандарт отклонение.(Реальное) |
\([Pa]\) |
\(\epsilon_{N}\) |
Зародышевый эффективный пластик штамм.(Реальный) |
|
fI |
Начальная объемная доля пустот. 2(Реал) |
|
fN |
Зародышевый объем пустот дробь.(Реальная) |
|
fc |
Критическая объемная доля пустот при слияние. 2(Реал) |
|
fF |
Критическая объемная доля пустот в пластичном состоянии перелом. 2(Реал) |
|
Tab_ID |
Идентификатор таблицы пределов текучести (функции напряжения-деформации с соответствующей скоростью деформации).(Целое число) |
|
XFAC |
Масштабный коэффициент для первой записи (пластическая деформация) в функции, которая использовалась для Tab_ID.По умолчанию = 1.0 (Реал) |
|
YFAC |
Масштабный коэффициент для ординаты (предел текучести) в функции, которая использовалась для Tab_ID.По умолчанию = 1.0 (Реал) |
Пример (с вводом параметров)
#RADIOSS STARTER
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/UNIT/1
unit for mat
g mm ms
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#- 2. MATERIALS:
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/MAT/LAW52/1/1
Steel
# RHO_I
.0078
# E NU_12 Iflag Fsmooth Fcut Iyield
200000 .3 0 0 0 0
# A B N c p
200 533 1 802 3.585
# q_1 q_2 q_3 SN EpsN
1.25 1 2.25 .1 .2
# Fi FN Fc FF
.01 .04 .12 .2
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#ENDDATA
/END
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
Пример (с вводом функции)
#RADIOSS STARTER
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/UNIT/1
unit for mat
g mm ms
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#- 2. MATERIALS:
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/MAT/LAW52/1/1
Steel
# RHO_I
.0078
# E NU_12 Iflag Fsmooth Fcut Iyield
200000 .3 0 0 0 1
# A B N c p
200 533 1 802 3.585
# q_1 q_2 q_3 SN EpsN
1.25 1 2.25 .1 .2
# Fi FN Fc FF
.01 .04 .12 .2
# Tab_ID XFAC YFAC
1000 0 0
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/TABLE/1/1000
curve_list with strain rates
2
# function stain rate
10010 1.0e-4
10020 1.0
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/FUNCT/10010
plastic strain vs yield stress funct dt=1.0e-4
# plastic strain yield stress
0.0000 200.
1.0000 733.
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/FUNCT/10020
plastic strain vs yield stress funct dt=1.0
# plastic strain yield stress
0.0000 250.
1.0000 783.
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#ENDDATA
/END
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
Комментарии
Фон
Критерии Мизеса вязкопластического течения:
Если Ифлаг
- = 0:
\(\Omega_{vm}=\sigma_{eq}−\sigma_{M}\sqrt{1+q_{3}f^{*2}−2q_{1}f^{*2}cosh(\frac{3q_{2}\sigma_{m}}{2\sigma_{M}})}\) Если Ифлаг
- = 1:
\(\Omega_{vm}=\frac{\sigma_{eq}^{2}}{\sigma_{M}^{2}}+2q_{1}f^{*}cosh(\frac{3}{2}q_{2}\frac{\sigma_{m}}{\sigma_{M}})−(1+q_{3}f^{∗2})\) если
- \(\sigma_{m}>0\)
\(\Omega_{vm}=\frac{\sigma_{eq}^{2}}{\sigma_{M}^{2}}+2q_{1}f^{∗}−(1+q_{3}f^{∗^{2}})\) если
- \(\sigma_{m}\le0\)
Где,
\(\sigma_{M}\) допустимое напряжение, \(\sigma_{m}\) это след[ \(\sigma\)
- ] (гидростатическое напряжение),
\(\sigma_{eq}\) – напряжение фон Мизеса, и \(q_{1}\)
- ,
\(q_{2}\)
- и
\(q_{3}\) являются существенным параметром закона Гурсона,
\(q_{3}=q_{1}^{2}\) \(f^{*}\)
- – специфическая функция слияния.
\(f^{*}=f\)
если \(f\lef_{c}\)
\(f^{*}=f_{c}+\frac{f_{u}−f_{c}}{f_{F}−f_{c}}(f−f_{c})\)
если \(f>f_{c}\)
с \(f_{u}=\frac{1}{q_{1}}\)
соответствующий функции слияния \(f_{u}=f^{*}(f_{F})\)
Объемная доля пустот
параметры необходимо вводить так, чтобы
\(f_{I}<f_{c}<f_{F}\) .
Если одна точка интеграции достигает
\(f^{*}\gef_{F}\) , элемент удаляется.
Если
I урожай флаг не активирован
(
I урожай = 0 ), доходность
напряжение рассчитывается с использованием закона Каупера-Саймонда:
\(\sigma_{M}=(A+B\epsilon_{M}^{N})(1+(\frac{\dot{\epsilon}}{c})^{\frac{1}{p}})\) Если флаг доходности
активирован (Iyield=1), доходность напряжение рассчитывается непосредственно из кривых предела текучести. (Tab_ID).
Этот закон доступен для оболочек и твердых тел.
элементы.
В файлах графиков (
/TH/SHEL , /TH/SH3N и /TH/BRICK ) или файлы анимации
(
/ANIM ), доступны следующие переменные: - USR1: пластическая деформация
\(\epsilon_{M}\)
ЕГР2: \(f^{*}\)
USR3: допустимое напряжение \(\sigma_{M}\)
ЕГР4: ф
ЕГР5: :math:`epsilon `