/MAT/LAW104 (JOHNS_VOCE_DRUCKER)
- Ключевое слово в формате блока. Закон упругопластического конститутивного материала с использованием модели Друкера 6-го порядка.
со смешанным восом и линейной закалкой.
- Зависимость от скорости деформации Джонсона-Кука и эффектов термического разупрочнения за счет
Также можно смоделировать самонагревание. Закон доступен для изотропной оболочки и твердого тела. элементы.
Формат
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID or /MAT/JOHNS_VOCE_DRUCKER/mat_ID/unit_ID |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
\(\rho_{i}\) |
\(\rho_{i}\) |
||||||||
E |
E |
\(v\) |
\(v\) |
Ирес |
|||||
\(\sigma_{Y}^{0}\) |
\(\sigma_{Y}^{0}\) |
H |
H |
Q |
Q |
B |
B |
CDR |
CDR |
CJC |
CJC |
\(\dot{\epsilon}_{0}\) |
\(\dot{\epsilon}_{0}\) |
Fcut |
Fcut |
||||
\(\mu\) |
\(\mu\) |
Треф |
Треф |
Тини |
Тини |
||||
\(\eta\) |
\(\eta\) |
Cp |
Cp |
\(\dot{\epsilon}_{iso}\) |
\(\dot{\epsilon}_{iso}\) |
\(\dot{\epsilon}_{ad}\) |
\(\dot{\epsilon}_{ad}\) |
Определение
Поле |
Содержание |
Пример единицы СИ |
|---|---|---|
mat_ID |
Идентификатор материала.(Целое число, максимум 10 цифр) |
|
unit_ID |
(Необязательно) Идентификатор устройства. (Целое число, максимум 10 цифр) |
|
mat_title |
Название материала.(Персонаж, максимум 100 символов) |
|
\(\rho_{i}\) |
Начальный плотность.(Реальная) |
\([\frac{kg}{m^{3}}]\) |
E |
Янг модуль.(Реальный) |
\([Pa]\) |
\(v\) |
Пуассона соотношение.(Реальное) |
|
Ирес |
Метод разрешения пластичности. = 0 Установите на 1. = 1 (по умолчанию) NICE (ошибка следующего приращения) явный метод. = 2 Итерационный неявный метод Ньютона. (Целое число) |
|
\(\sigma_{Y}^{0}\) |
Начальная доходность стресс.(Реальный) |
\([Pa]\) |
H |
Линейная закалка модуль.(Реальный) |
\([Pa]\) |
Q |
Закалка голоса коэффициент.(Реальный) |
\([Pa]\) |
B |
Закалка голоса экспонента.(Реальная) |
|
CDR |
Друкер коэффициент.(Реальный) |
|
CJC |
Скорость деформации Джонсона-Кука коэффициент.(Реальный) |
|
\(\dot{\epsilon}_{0}\) |
Невязкий предел для пластика скорость деформации.(Реальная) |
\([\frac{1}{s}]\) |
Fcut |
Фильтрация скорости пластической деформации частота.По умолчанию = 10 кГц (реальная) |
\([\frac{1}{s}]\) |
\(\mu\) |
Температурное смягчение наклон.(Реальный) |
\([\frac{1}{K}]\) |
Треф |
Эталонная температура, при которой Закон упрочнения выявлен экспериментально.(Реальный) |
\([K]\) |
Тини |
Начальная температура материала в симуляция.(реальная) |
\([K]\) |
\(\eta\) |
Тейлор-Куинни коэффициент.(Реальный) |
|
Cp |
Удельная теплоемкость.(Реальная) |
\([\frac{J}{kg⋅K}]\) . |
\(\dot{\epsilon}_{iso}\) |
Скорость пластической деформации при изотермическом условия.(Реальные) |
\([\frac{1}{s}]\) |
\(\dot{\epsilon}_{ad}\) |
Скорость пластической деформации в адиабатическом режиме условия.(Реальные) |
\([\frac{1}{s}]\) |
Пример (Сталь)
/UNIT/123
Example unit
Mg mm s
/MAT/LAW104/1/123
DP450 Steel
# Init. dens. Ref. dens.
7.85E-9 0
# E Nu Ires
194200.0 0.3 1
# YLD0 H Qvoce Bvoce Cdrucker
282.972 587.291 208.273 23.869 1.45
# JCcoef epsp0 Fcut
0.0236071 3.61e-3 10000.0
# Mu Tref Tini
1.335e-3 20.0 20.0
# ETA CP EPSP_IT EPSP_AD
0.9 0.42E9 0.002 0.04
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#ENDDATA
/END
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
Комментарии
Закон использует 6
th закажите определение эквивалентного напряжения по Друкеру: \(\sigma_{eq}=k(J_{2}^{3}−C_{DR}J_{3}^{2})^{\frac{1}{6}}\) Где,
\(J_{2}\) и \(J_{3}\) соответственно второй и третий инвариант тензора девиаторных напряжений \(k=(\frac{1}{27}−C_{DR}\frac{4}{27^{2}})^{−\frac{1}{6}}\)
- .
Параметр C DR определяется пользователем
и позволяет определить несколько поверхностей текучести (
Рисунок 1 ). Чтобы соблюдать выпуклость,
значение должно соответствовать -27/8 ≤
C DR ≤ 2.25. .. image:: images/mat_law104_starter_r_mat_law104_drucker_yield_surface.png
(Рисунок 1. Поверхности текучести Друкера)
Функция доходности
определяется как:
\(\varphi=\frac{\sigma_{eq}^{2}}{\sigma_{yld}^{2}}−1=0\) и \(\sigma_{Y}=\sigma_{Y}^{0}+H\epsilon_{p}+Q1−e^{−B\epsilon_{p}}1+C_{JC}ln(\frac{\dot{\epsilon}_{f}}{\dot{\epsilon}_{0}})_{+}1−\mu(T−T_{ref})\) Где, \(\sigma_{Y}^{0}\) Начальный предел текучести. H Линейная закалка. \(Q,B\) Параметры усиления голоса. \(C_{JC}\) Коэффициент скорости деформации Джонсона-Кука. \(\dot{\epsilon}_{f}\) Фильтрованная скорость пластической деформации. Обратитесь к Фильтрация в Руководство пользователя . \(\dot{\epsilon}_{0}\) Невязкий предел скорости пластической деформации. \(\mu\) Наклон термического смягчения. Эволюция этого уравнения напряжения течения с
пластичность.
*)
If
/HEAT/MAT не используется для этого материала,
температура рассчитывается внутри с использованием инкрементального
формула:
\(\Delta T=\omega\dot{\epsilon}_{p}\frac{\eta}{\rhoC_{p}}\sigma:\Delta \epsilon _{p}\) Где, \(\eta\) Коэффициент Тейлора-Куинни, который должен соблюдаться \(0\le\eta\le1\) . \(\omega(\dot{\epsilon}_{p})\) Коэффициент, определяющий переход между изотермическими
и адиабатические условия (
Рисунок 3 ). \(\omega(\dot{\epsilon_{p}})=\frac{(\dot{\epsilon}_{p}−\dot{\epsilon}_{iso})^{2}(3\dot{\epsilon}_{ad}−2\dot{\epsilon}_{p}−\dot{\epsilon}_{iso})}{(\dot{\epsilon}_{ad}−\dot{\epsilon}_{iso})^{3}}\) .. image:: images/mat_law104_starter_r_mat_law104_evolution_temp_weight.png
*(Рис. 3. Эволюция температурного веса с
скорость пластической деформации)*