/MAT/LAW80
- Ключевое слово формата блока Этот закон позволяет моделировать
поведение сверхвысокопрочных сталей при высоких температурах и фазовых превращениях явления от аустенита до феррита, перлита, бейнита и мартенсита во время охлаждение.
Формат
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
mat_title |
\(\rho_{i}\) |
\(\rho_{i}\) |
||||||||
E |
E |
\(\nu\) |
\(\nu\) |
fct_IDE |
YscaleE |
YscaleE |
Time_unit |
Time_unit |
|
Фгладкий |
Fcut |
Fcut |
белые грибы |
белые грибы |
Пепс |
Пепс |
|||
tab_IDY1 |
tab_IDY2 |
tab_IDY3 |
tab_IDY4 |
tab_IDY5 |
|||||
Yмасштаб1 |
Yмасштаб1 |
Yшкала2 |
Yшкала2 |
Yшкала3 |
Yшкала3 |
Yшкала4 |
Yшкала4 |
Yscale5 |
Yscale5 |
Xscale1 |
Xscale1 |
Xscale2 |
Xscale2 |
Xscale3 |
Xscale3 |
Xscale4 |
Xscale4 |
Xscale5 |
Xscale5 |
Θ2 |
Θ2 |
Θ3 |
Θ3 |
Θ4 |
Θ4 |
Θ5 |
Θ5 |
||
Альфа1 |
Альфа1 |
Альфа2 |
Альфа2 |
Iflag_T |
fct_ID_T |
Iflag_loc |
Iflag_tr |
Iflag_kin |
|
QR2 |
QR2 |
QR3 |
QR3 |
QR4 |
QR4 |
Альфа |
Альфа |
Треф |
Треф |
\(\tau_{1}\) |
\(\tau_{1}\) |
\(\tau_{3}\) |
\(\tau_{3}\) |
Размер |
Размер |
||||
KF |
KF |
KP |
KP |
Широта1 |
Широта1 |
Широта 2 |
Широта 2 |
Тини |
Тини |
B |
B |
Mo |
Mo |
Mn |
Mn |
W |
W |
Al |
Al |
C |
C |
Cr |
Cr |
Si |
Si |
Cu |
Cu |
As |
As |
Co |
Co |
Ni |
Ni |
V |
V |
P |
P |
Ti |
Ti |
Fct_ID_a |
Fct_ID_f |
Fct_ID_p |
Fct_ID_b |
Fct_ID_m |
|||||
Искалея |
Искалея |
Искалеф |
Искалеф |
Искалеп |
Искалеп |
Искалеб |
Искалеб |
Искалем |
Искалем |
GFAC_F |
GFAC_F |
PHI_F |
PHI_F |
PSI_F |
PSI_F |
CR_F |
CR_F |
CF |
CF |
GFAC_P |
GFAC_P |
PHI_P |
PHI_P |
PSI_P |
PSI_P |
CR_P |
CR_P |
CP |
CP |
GFAC_B |
GFAC_B |
PHI_B |
PHI_B |
PSI_B |
PSI_B |
CR_B |
CR_B |
CB |
CB |
PHI_M |
PHI_M |
PSI_M |
PSI_M |
N_M |
N_M |
Определение
Поле |
Содержание |
Пример единицы СИ |
|---|---|---|
mat_ID |
Идентификатор материала.(Целое число, максимум 10 цифр) |
|
unit_ID |
(Необязательно) Идентификатор устройства. (Целое число, максимум 10 цифр) |
|
mat_title |
Название материала.(Символ, максимум 100 символов) |
|
\(\rho_{i}\) |
Начальная плотность.(Реальная) |
\([\frac{kg}{m^{3}}]\) |
E |
Модуль Юнга.(Реальный) |
\([Pa]\) |
\(\nu\) |
Коэффициент Пуассона.(Реальный) |
|
fct_IDE |
Идентификатор функции температуры зависимый модуль Юнга. (Целое число) |
|
YscaleE |
Масштабный коэффициент для ординаты (Янга) для fct_IDE.По умолчанию = 1,0 (реальное) |
\([Pa]\) |
Time_unit |
Количество единиц времени в час. По умолчанию соответствует секундам, равно 3600 единицам времени в час. По умолчанию = 3600. (Реал) |
|
Фгладкий |
Флаг опции плавной скорости деформации. = 0 (по умолчанию) Нет сглаживания скорости деформации. = 1 Сглаживание скорости деформации активно. (Целое число) |
|
Fcut |
Частота среза для скорости деформации фильтрация.По умолчанию = 1030 (Реальное) |
|
белые грибы |
Параметр эффективной скорости деформации зависимость (отношение Каупер-Саймондса). 2(Реал) |
|
Пепс |
Параметр эффективной скорости деформации зависимость (отношение Каупер-Саймондса). 2(Реал) |
|
tab_IDY1 |
Идентификатор таблицы для предела текучести, первый входная эффективная пластическая деформация и вторая температура, для аустенит.(Целое число) |
|
tab_IDY2 |
Табличный идентификатор предела текучести для феррит.(Целое число) |
|
tab_IDY3 |
Табличный идентификатор предела текучести для перлит.(Целое число) |
|
tab_IDY4 |
Табличный идентификатор предела текучести для бейнит.(Целое число) |
|
tab_IDY5 |
Табличный идентификатор предела текучести для мартенсит.(Целое число) |
|
Yмасштаб1 |
Масштабный коэффициент для ординаты (напряжения) для tab_IDY1.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([Pa]\) |
Yшкала2 |
Масштабный коэффициент для ординаты (напряжения) для tab_IDY2.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([Pa]\) |
Yшкала3 |
Масштабный коэффициент для ординаты (напряжения) для tab_IDY3.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([Pa]\) |
Yшкала4 |
Масштабный коэффициент для ординаты (напряжения) для tab_IDY4.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([Pa]\) |
Yscale5 |
Масштабный коэффициент для ординаты (напряжения) для tab_IDY5.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([Pa]\) |
Xscale1 |
Масштабный коэффициент для третьей переменной деформации ставка для tab_IDY1.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([\frac{1}{s}]\) |
Xscale2 |
Масштабный коэффициент для третьей переменной деформации ставка для tab_IDY2.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([\frac{1}{s}]\) |
Xscale3 |
Масштабный коэффициент для третьей переменной деформации ставка для tab_IDY3.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([\frac{1}{s}]\) |
Xscale4 |
Масштабный коэффициент для третьей переменной деформации ставка для tab_IDY4.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([\frac{1}{s}]\) |
Xscale5 |
Масштабный коэффициент для третьей переменной деформации ставка для tab_IDY5.По умолчанию = 1,0. (Реал) |
\([\frac{1}{s}]\) |
Θ2 |
Коэффициент памяти, определяющий часть предыдущей деформации в аустените, которая запомнится в новой образовался феррит. = 1 Передаются все пластические деформации. (Настоящий) |
|
Θ3 |
Коэффициент памяти, определяющий часть предыдущей деформации в аустените, которая запомнится в новой образовался перлит. = 1 Передаются все пластические деформации. (Настоящий) |
|
Θ4 |
Коэффициент памяти, определяющий часть предыдущей деформации в аустените, которая запомнится в новой образуется бейнит. = 1 Передаются все пластические деформации. (Настоящий) |
|
Θ5 |
Коэффициент памяти, определяющий часть предыдущей деформации в аустените, которая запомнится в новой образовался мартенсит. = 1 Передаются все пластические деформации. (Настоящий) |
|
Альфа1 |
Коэффициент теплового расширения для аустенит (гамма-фаза).(Настоящий) |
\([\frac{1}{K}]\) |
Альфа2 |
Коэффициент теплового расширения для продукты (альфа-фаза).(Реальные) |
\([\frac{1}{K}]\) |
Iflag_T |
Процесс нагрева. 5 = 0 (по умолчанию) Охлаждение = 1 Отопление = 2 Охлаждение и нагрев как функция времени определяется функцией fct_ID_T. (Целое число) |
|
fct_ID_T |
Идентификатор функции охлаждения и обогрева. Используется только если Iflag_T=2. 5 (Целое число) |
|
Iflag_loc |
Флаг для активации фазы трансформация каждого элемента в зависимости от изменения температуры. 6 = 0 Установите на 2. = 1 Фазовое превращение рассматривается локально для каждого элемента. = 2 (по умолчанию) Фазовое превращение глобально идентично для всех элементов часть. (Целое число) |
|
Iflag_tr |
Расчет трансформационной деформации флаг. 8 = 0 Установите на 1. = 1 (по умолчанию) В зависимости от изменения фазовой доли. = 2 В зависимости от плотности каждой фазы. (Целое число) |
|
Iflag_kin |
Флаг кинетики фазового превращения. 9 = 0 Установите на 1. = 1 (по умолчанию) Кинетика Кыркалди и Марбургер. = 2 Кинетика Хиппхена. (Целое число) |
|
QR2 |
Энергия активации, деленная на универсальная газовая постоянная (R=8,314472) для реакции диффузии аустенита Ферритная реакция. 1По умолчанию = 11575 (Реальное) |
\([K]\) |
QR3 |
Энергия активации, деленная на универсальная газовая постоянная (R=8,314472) для реакции диффузии аустенита перлитная реакция. 1По умолчанию = 13840 (Реальное) |
\([K]\) |
QR4 |
Энергия активации, деленная на универсальная газовая постоянная (R=8,314472) для реакции диффузии аустенита бейнитная реакция. 1По умолчанию = 13588 (Реальное) |
\([K]\) |
Альфа |
Константа материала для мартенситной фазы. 3(Реал) |
|
Треф |
Эталонная температура для термического расширение.(Реальное) |
\([K]\) |
\(\tau_{1}\) |
Время, необходимое для начала трансформации при нагреве при температуре Т = \(Ae1\) (начальная точка аустенизации). 7(Реал) |
\([s]\) |
\(\tau_{3}\) |
Время, необходимое для начала трансформации при нагреве при температуре Т = \(Ae3\) (конечная точка аустенизации). 7(Реал) |
\([s]\) |
Размер |
ASTM номер размера зерна для аустенит.(Настоящий) |
|
KF |
Коэффициент Бора в составе из феррита. 4(Реал) |
|
KP |
Коэффициент Бора в составе из перлита. 4(Реал) |
|
Широта1 |
Скрытая теплота разложения аустенит в феррит, перлит и бейнит. (Реальный) |
\([\frac{J}{m^{3}}]\) |
Широта 2 |
Скрытая теплота разложения аустенит в мартенсит.(Реальный) |
\([\frac{J}{m^{3}}]\) |
Тини |
Начальный температура.(Реальная) |
\([K]\) |
B |
Процент бора в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Mo |
Процент молибдена в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Mn |
Процент марганца в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
W |
Процентная масса вольфрама в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Al |
Процент алюминия в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
C |
Процент углерода в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Cr |
Процентное содержание хрома в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Si |
Процент кремния в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Cu |
Процентное содержание меди в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
As |
Процентное содержание мышьяка в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Co |
Процент кобальта в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Ni |
Процентное содержание никеля в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
V |
Процентная масса ванадия в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
P |
Массовый процент фосфора в материал (0,0~1,0).(Реальный) |
|
Ti |
Процент титана в материале (0,0~1,0).(Реальное) |
|
Fct_ID_a |
Плотность аустенита в зависимости от температуры идентификатор функции.(Целое число) |
|
Fct_ID_f |
Плотность феррита в зависимости от температуры идентификатор функции.(Целое число) |
|
Fct_ID_p |
Плотность перлита в зависимости от температуры идентификатор функции.(Целое число) |
|
Fct_ID_b |
Плотность бейнита в зависимости от температуры идентификатор функции.(Целое число) |
|
Fct_ID_m |
Плотность мартенсита в зависимости от температуры идентификатор функции.(Целое число) |
|
Искалея |
Масштабный коэффициент для аустенита плотность.По умолчанию = 1 (Реальный) |
\([\frac{kg}{m^{3}}]\) |
Искалеф |
Масштабный коэффициент для феррита плотность.По умолчанию = 1 (Реальный) |
\([\frac{kg}{m^{3}}]\) |
Искалеп |
Масштабный коэффициент для перлита плотность.По умолчанию = 1 (Реальный) |
\([\frac{kg}{m^{3}}]\) |
Искалеб |
Масштабный коэффициент для бейнита плотность.По умолчанию = 1 (Реальный) |
\([\frac{kg}{m^{3}}]\) |
Искалем |
Масштабный коэффициент для мартенсита плотность.По умолчанию = 1 (Реальный) |
\([\frac{kg}{m^{3}}]\) |
GFAC_F |
Коэффициент размера зерна феррита \(w_{f}\) . По умолчанию = 0,32 (Реал) |
|
PHI_F |
Параметр эволюции феррита \(\phi_{f}\) контроль инкубации время.По умолчанию = 0,4 (Реальное) |
|
PSI_F |
Параметр эволюции феррита \(\psi_{f}\) контроль инкубации время.По умолчанию = 0,4 (Реальное) |
|
CR_F |
Коэффициент ферритового замедления \(Cr_{f}\) .По умолчанию = 0,0 (Реальное) |
|
CF |
Фактор, зависящий от состава феррита \(C_{f}\) .По умолчанию, см. комментарий 9 (реальный) |
|
GFAC_P |
Коэффициент размера зерна перлита \(w_{p}\) .По умолчанию = 0,32 (Реальное) |
|
PHI_P |
Параметр эволюции перлита \(\phi_{p}\) контроль инкубации время.По умолчанию = 0,4 (Реальное) |
|
PSI_P |
Параметр эволюции перлита \(\psi_{p}\) контроль времени инкубации. По умолчанию = 0,4. (Реал) |
|
CR_P |
Коэффициент замедления перлита \(Cr_{p}\) .По умолчанию = 0,0 (Реальное) |
|
CP |
Фактор, зависящий от состава перлита \(C_{p}\) .По умолчанию, см. комментарий 9 (реальный) |
|
GFAC_B |
Размер зерен бейнита \(w_{b}\) .По умолчанию = 0,32 (Реальное) |
|
PHI_B |
Параметр эволюции бейнита \(\phi_{b}\) контроль инкубации время.По умолчанию = 0,4 (Реальное) |
|
PSI_B |
Параметр эволюции бейнита \(\psi_{b}\) .По умолчанию = 0,4 (Реальное) |
|
CR_B |
Коэффициент замедления бейнита \(Cr_{b}\) .По умолчанию = 0,0 (Реальное) |
|
CB |
Фактор, зависящий от состава бейнита \(C_{b}\) .По умолчанию, см. комментарий 9 (реальный) |
|
PHI_M |
Параметр эволюции мартенсита \(\phi_{m}\) контроль времени инкубации. По умолчанию = 0,0428. (Реал) |
|
PSI_M |
Параметр эволюции мартенсита \(\psi_{m}\) .По умолчанию = 0,382 (Реальное) |
|
N_M |
Мартенситный показатель \(n_{m}\) .По умолчанию = 0,191 (Реальное) |
Пример (Сталь)
#RADIOSS STARTER
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/UNIT/1
unit for mat
Mg mm s
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#- 2. MATERIALS:
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/MAT/LAW80/1/1
steel
# RHO_I
7.8E-9
# E Nu Fct_IDE YscaleE Time_unit
210000 .3 0 0 3600
# Fsmooth Fcut Ceps Peps
0 0 0 0
# TAB_IDY1 TAB_IDY2 TAB_IDY3 TAB_IDY4 TAB_IDY5
10 10 10 10 10
# Yscale1 Yscale2 Yscale3 Yscale4 Yscale5
0 0 0 0 0
# Xscale1 Xscale2 Xscale3 Xscale4 Xscale5
0 0 0 0 0
# Theta2 Theta3 Theta4 Theta5
0 0 0 0
# Alpha1 Alpha2 Iflag_T fct_ID_T Iflag_loc Iflag_tr Iflag_kin
2.51E-5 1.11E-5 0 0 0 0 0
# QR2 QR3 QR4 Alpha Tref
13022 15569 15287 .011 298.14999
# tau1 tau3 Gsize
0 0 8
# KF KP Lat1 Lat2 Tini
190000 31000 590 640 1083
# B Mo Mn W Al
.0025 0 1.23 0 0
# C Cr Si Cu As
.248 .24 .29 0 0
# Co Ni V P Ti
0 0 0 .015 0
# Fct_ID_a Fct_ID_f Fct_ID_p Fct_ID_b Fct_ID_m
0 0 0 0 0
# YScaleA YScaleF YScaleP YScaleB YScaleM
0 0 0 0 0
# GFAC_F PHI_F PSI_F CR_F CF
0 0 0 0 0
# GFAC_P PHI_P PSI_P CR_P CP
0 0 0 0 0
# GFAC_B PHI_B PSI_B CR_B CB
0 0 0 0 0
# PHI_M PSI_M N_M
0 0 0
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/TABLE/1/10
table
3
2011 0.0 273.
2013 0.02 300.
2013 0.04 300.
2012 0.0 300.
2012 0.02 273.
2012 0.04 273.
/FUNCT/2011
1st
0.0 185.0
0.1 339.0
1.0 339.0
/FUNCT/2012
2nd
0.0 190.0
0.1 344.0
1.0 344.0
/FUNCT/2013
3rd
0.0 195.0
0.1 349.0
1.0 349.0
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#ENDDATA
/END
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
Комментарии
Если Q должен быть в
\([\frac{J}{mol}]\) , тогда 1 кал = 4,1855 Дж.
Зависимость скорости деформации при
Каупер-Саймондс применяют:
\(\sigma=\sigma_{y}(1+(\frac{\dot{\epsilon}}{C_{eps}})^{\frac{1}{P_{eps}}})\)
Объемная доля мартенсита
\(x_{M}\) уравнение: \(x_{M}=x_{\gamma}(1−exp(−\alpha(Ms−T)))\) Где, \(Ms\) Температура мартенситного превращения \(x_{\gamma}\) Доля аустенита, доступная при превращении в мартенсит
начинается
Чтобы учесть бор
добавленные в состав материала функции феррита и перлита модифицировано: коэффициенты KF и KP, умножают весовая доля бора (B) соответственно в феррите и перлите Композиционные функции.
По умолчанию этот закон рассматривает сделки
с процессом охлаждения.
Iflag_T может использоваться для определения того, осуществляется ли отопление или
охлаждение моделируется как:
Iflag_T = 0: Охлаждение – аустенит превращается в
- фаза продукта (мартенсит)
Iflag_T = 1: Нагрев – аустенит образуется из
- феррит
Iflag_T = 2: флаг охлаждения и обогрева установлен.
определяется как функция времени с использованием fct_ID_T. Охлаждение происходит когда функция равна 0, и нагрев происходит, когда функция 1.
Флаг глобальной или локальной фазы
трансформация:
Iflag_loc = 2 (по умолчанию) изменение фазы является глобальным
- за деталь в зависимости от Iflag_T.
Iflag_loc = 1 изменение фазы лечится
автоматически для каждого элемента с учетом изменения его температуры во времени. В этом случае Iflag_T используется только для инициализации значений фракций фаз. и только во время = 0.
Модель аустенизации основана на
модифицированная модель Леблонда.
1 \(\dot{x}_{\gamma}=\frac{x_{eq}(T)−x_{\gamma}}{\tau(T)}\) Где,
\(x_{\gamma}\) – доля аустенита.
\(x_{eq}(T)={0,ifT\leAe_{1}1,ifT\geAe_{3}\frac{T−Ae_{1}}{Ae_{3}−Ae_{1}}, otherwise\) Где,
\(x_{eq}\) представляет собой эволюцию аустенитной фракции по очень закону скорости нагрева (квазиизотермические). Для данной температуры, \(x_{eq}\) – асимптотическое значение, стремящееся к решению задачи уравнение \(\dot{x}_{\gamma}\)
- .
\(\tau(T)={\tau_{1}, ifT\leAe_{1}\tau_{3}, ifT\geAe_{3}\tau_{1}+\frac{T−Ae_{1}}{Ae_{3}−Ae_{1}}(\tau_{3}−\tau_{1}), otherwise\) Где, \(T\) Температура. \(Ae_{1}\) Начальная температура аустенизации. \(Ae_{3}\) Конечная температура аустенизации. Леблон определяет эту временную переменную следующим образом: «t постоянная температура
\(T\)
- ,
\(x_{\gamma}\) имеет экспоненциальную тенденцию к \(x_{eq}\) с постоянной времени, равной \(\tau\)
- “.
Фактически,
\(\tau_{1}\) и \(\tau_{3}\) должны быть идентифицированы таким образом, чтобы правильно описать начало и конец трансформации соответственно.
Стартовый и финальный
температуры аустенизации рассчитываются автоматически исходя из состава сталь и записывается в выходной файл Starter.
Две модели деформации трансформации:
в наличии (
Iflag_tr ): - Iflag_tr
= 1 \(\Delta \epsilon^{tr}=\Delta (\sum_{i=2}^{5}x_{i})\Delta \epsilon_{\alpha\gamma}\) Где, \(\Delta \epsilon_{\alpha\gamma}\) Разница в компактности альфа- и гамма-фазы \(x_{i=2,5}\) Фракции фазы продукта
Iflag_tr = 2 \(\Delta \epsilon^{tr}=\frac{−1}{3(\rho+d\rho)}\sum_{i=1}^{5}dx_{i}\rho_{i}\) Где, \(d\rho\) Изменение плотности от ГЦК к ОЦК \(\rho_{i}\) Плотность фаз, заданная в функциях Fct_ID_a , Fct_ID_f , Fct_ID_p , Fct_ID_b , Fct_ID_m
Две модели кинетики трансформации:
в наличии (
Iflag_kin ): Iflag_kin = 1 : кинетика превращения основана на модели Киркалди. 2 для феррита, перлита и бейнита и по Койстинену и Марбургеру 3 модель мартенсита. - Киркалди:
\(\frac{dx_{i}}{dt}=f(G)⋅f(C)⋅f(T)⋅f(x_{i})\) Где, \(f(G)=2^{G−\frac{1}{2}}\) Влияние размера зерна \(f(T)=(T_{cr}−T)^{n}⋅e^{−\frac{−Q_{i}}{RT}}\) Влияние температуры Где n=3 для феррита и перлита и 2 для бейнита. \(f(x_{i})=\frac{(x_{i})^{\frac{2(1−x_{i})}{3}}⋅(1−x_{i})^{\frac{2x_{i}}{3}}}{Y}\) Эффект образовавшейся текущей фракции \(f(C)\) Фактор, зависящий от состава сплава, вычисляемый собственными силами \(i=f\) Для феррита \(i=p\) Для перлита \(i=b\) Для бейнита
Мартенсит: \(x_{m}=x_{\gamma}(1−e^{−\alpha(M_{s}−T)})\) Где, \(M_{s}\) Температура мартенситного превращения \(x_{\gamma}\) Доля аустенита, доступная при превращении в мартенсит
начинается
Iflag_kin = 2: преобразование
- модифицировано в соответствии с Хиппхеном 4 как:
\(\frac{dx_{i}}{dt}=f(G)⋅f(C)⋅f(T)⋅f(x_{i})\) Где, \(f(G)=2^{w_{i}G}\) Влияние параметра добавления размера зерна \(w_{i}\) \(f(T)=(T_{cr}−T)^{n}⋅e^{−\frac{−Q_{i}}{RT}}\) Влияние температуры Где n=3 для феррита и перлита и 2 для бейнита. \(f(x_{i})=\frac{(x_{i})^{\phi_{i}(1−x_{i})}⋅(1−x_{i})^{\phi_{i}x_{i}}}{e^{Cr_{i}x_{i}^{2}}}\) Эффект образовавшейся текущей фракции \(f(C)=C_{i}\) \(i=f\) Для феррита \(i=p\) Для перлита \(i=b\) Для бейнита Если
\(f(C)=0\)
- , то по умолчанию используйте функцию
\(f(C)\) вычисляется внутренне, как для Iflag_kin =1.
В зависимости от температурного режима доля мартенсита составляет
- рассчитывается как:
\(\frac{dx_{m}}{dT}=\alpha(M_{s}−T)^{n_{m}}⋅x_{m}^{\phi_{m}}(1−x_{m})^{\psi_{m}(2−x_{\gamma})}\) Где, \(M_{s}\) Температура мартенситного превращения \(x_{\gamma}\) Доля аустенита, доступная при превращении в мартенсит
начинается
Этот закон можно использовать с /HEAT/MAT.
Этот закон совместим с /PROP/TYPE1,
/PROP/TYPE9 и /PROP/TYPE10.
Список вывода анимации (
/ANIM/SHELL/USRII/JJ ): - USR 2 = доля аустенитной фазы - USR 3 = доля ферритной фазы - USR 4 = доля перлитной фазы - USR 5 = доля бейнитной фазы - USR 6 = доля мартенситной фазы - USR 7 = Твердость - USR 8= Температура - USR 9 = Доходность - USR 10= XGAMA в уравнении мартенсита
Фазовые превращения материала будут
происходят только при охлаждении. Фазовое превращение материала отсутствует из-за деформация или нагрев.
1 Ж. Б. Леблон, Ж. Мотте, Ж. Дево
и Дж. К. Дево (1985) Математические модели анизотермических фазовых превращений в
стали и прогнозируемое пластическое поведение, Материаловедение и технология, 1:10, 815-822,
DOI: 10.1179/mst.1985.1.10.815
2 Дж.С. Киркалди, Д. Венугопалан, Прогнозирование микроструктуры и прокаливаемости в
Низколегированные стали // А.Р. Мардер, Дж.И. Гольдштейн (ред.), Международная конференция по фазе
Преобразования в ферросплавах, октябрь 1983 г., Филадельфия, стр. 125–148.
3 Д.П. Койстинен, Р.Э. Марбургер, генерал
уравнение, описывающее степень аустенитно-мартенситных превращений в чистом
железоуглеродистые сплавы и простые углеродистые стали, Acta Metall. 7 (1959) 59–60
4 П. Хиппчена, А. Липпа, Х. Грасса, П.
Крейгероа, М. Лейшера, М. Мерклейнb, Моделирование кинетики фазового превращения
Процесс непрямой горячей штамповки, позволяющий сосредоточиться на деталях кузова автомобиля с индивидуальными свойствами, Журнал
Технология обработки материалов, (2015)